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主题:【原创】从枭龙和J10B的DSI看J20的DSI(2) -- TopGun

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家园 【原创】从枭龙和J10B的DSI看J20的DSI(2)

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二,向高速迈进:J-10B的DSI进气道

1,从论文数据看J-10B的DSI进气道的高速性能

使用DSI的中国枭龙和美国F-35都飞得不快。洛马官方网站居然说F-35的最大速度是1.6倍音速。我认为这是因为美国军方并不强调F-35的高速性能导致洛马不重视F-35的最大速度,从而仅仅在网站上指出F-35的最大速度不低于1.6倍音速。

F-35比较低的最高速度,加上枭龙在速度超过1.6倍音速后DSI总压恢复系数比较剧烈地下降,使得很多人怀疑DSI的高速性能。(详细请见《一,从无到有:枭龙的DSI进气道》TopGun:【原创】从枭龙和J10B的DSI看J20的DSI(1)

J-10B的出现,可以说否定了这种怀疑。下面两图是成都开发的J-10B:

点看全图

外链图片需谨慎,可能会被源头改

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南航在2005年发表的一篇论文透露了J-10B的DSI进气道的一些重要线索。这篇论文的标题是《凸包(Bump)进气道/ DSI模型设计及气动特性研究》,外链出处链接是:http://www.docin.com/p-214423319.html。下图是此论文的摘要:

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这篇2005年论文中研究的腹部进气的DSI进气道,应该就是J-10B进气道的诸多研究之一部分。文中给出的腹部进气DSI进气道的图更是与照片中J-10B的DSI惟妙惟肖。

此文给出的一个重要内容是:

、、、、、、表明在发动机设计状态,在来流马赫数为Ma=2.0时,出口平均总压恢复系数接近0.87,而在Ma=1.8时该值不低于0.91。

这个固定的DSI进气道在2.0倍音速时接近0.87的总压恢复,与F-4D的二元三激波可调节进气道大致相当或稍稍好一点;而其在1.8倍音速时不低于0.91的总压恢复,则超过了F-4D。我是从《Aircraft Engine Design, Volume1》第440页给出的几种主要飞机的总压恢复系数曲线中得出的上述结论。这本书的链接外链出处:http://books.google.com/books?id=2Wy5rpdm3DMC&printsec=frontcover&source=gbs_ge_summary_r&cad=0#v=onepage&q&f=false。

这张图中给出了F-16、F-4D、F-15等飞机的总压恢复系数曲线。其中最简单的是F-16的固定式皮托管进气道,其在2.0倍音速时的总压恢复系数低到超出了图的范围——在0.75以下;最复杂、重量最大的是F-15的二元四激波可调节进气道,其在2.0倍音速时的总压恢复系数大致在0.92到0.93之间;在复杂性和重量上介于F-16和F-15之间的是F-4D的二元三激波可调节进气道,其在大约1.7倍音速时总压恢复系数跌到0.9以下、在2.0倍音速时大概0.87或稍微低一点。

还有什么飞机在使用类似F-4D的二元三激波可调节进气道呢?成都J-10A,沈阳J-8II, 俄罗斯米格-23。这些飞机的二元三激波可调节进气道应该有类似的特性。事实也是如此:无论是F-4D、J-8II、 还是米格-23,都是最大速度超过两倍音速的战斗机。我认为J-10A也不可能例外,只不过官方没有明确发布相关信息而已。

这就使我形成这么一个看法:J-10B的DSI进气道在超音速时很可能比J-10A的进气道性能更好。原因是这篇2005年论文指出固定的、腹部进气的DSI在1.8倍音速时总压恢复优于F-4D、在2.0倍音速时与F-4D相当或稍微好一点,而J-10A用的是与F-4D原理相同的二元三激波可调节进气道。

飞扬sopc_dsp的说法也支持上述结论:

J10B的Bump进气道在超声速段的总压恢复系数优于J10 的斜板可调的3波系进气道。

外链出处(http://www.fyjs.cn/bbs/htm_data/27/1012/296358.html)

2,J-10B的DSI是如何适应高速的?

sopc_dsp在同一个发言中还指出了J-10B的DSI进气道一些设计数据的选取。我将其列在下面,并与枭龙DSI的设计数据选取做一下对比(枭龙数据来源请见《一,从无到有:枭龙的DSI进气道》TopGun:【原创】从枭龙和J10B的DSI看J20的DSI(1)):

J10B的Bump进气道设计点为:高空大马赫数设计点取 Ma=2.0,并以此确定进气截面积(唇口最大包围面积);在Ma=1.2按发动机最大状态时的流量确定喉道面积,喉道马赫数控制在0.6Ma~0.7Ma 。

杨应凯论文中指出的枭龙DSI的设计数据选取:

Bump 进气道设计点为: 最大马赫数Ma=1.7, 预压缩鼓包当量压缩半锥角为20°, 高度H=11km并以此确定捕获面积; 在Ma=0.8~ 1.2范围内, 按发动机最大状态时的流量确定喉道面积,喉道马赫数M ath控制在0.6~0.7;

如果sopc_dsp给出的数据是可靠的,上述数据的对比也可以看出从枭龙DSI到J-10B的DSI在设计原理上有很大的传承。J-10B的DSI之所以在高速下有枭龙DSI所不具备的高效率,是依靠更先进的鼓包和唇口形状、外加更好地利用J-10B机头下表面对来流进行预压缩。

在本文开始提到的南航2005年论文,指出了一些鼓包和唇口的设计要点,比如:

第一道椎面波波角(与鼓包形状直接相关)、唇口厚度的变化、唇口前掠角、主侧唇口与次侧唇口的关系、等等。这些设计要点综合在 一起,形成了J-10B的DSI进气道形状及其相应的高速性能。

另外有一点值得注意,就是南航这篇2005年的论文代表的是中国DSI在2005年的水平。六年之后的现在,J-10B的DSI在研制中是否有什么改进呢?sopc_dsp提供了下述信息:

验证型的J10B在来流马赫数为2.0Ma时,出口平均总压恢复系数接近0.87,而在1.8Ma时该值大于0.91。

现在即将装备的J10B,对腹部进气布局的Bump进气道的鼓包和进气唇口进行了修改(唇口截面改得更方了),2.05Ma时出口平均总压恢复系数接近0.9,是高空高速大马赫数下的推力增加约4%的主要方面。

与J-10A的同等马赫数下的总压恢复系数相比,即将装备的J10B略好于J-10A。

即将装备的J10B在跨/超音速下的阻力降低明显,J10B在亚/跨/超音速下的加速特性更好。

(上面sopc_dsp的发言来自外链出处http://www.fyjs.cn/bbs/read.php?tid=309226&page=8#3236983022)

如果上述内容是可靠的,则可以说明J-10B的固定DSI进气道的高速性能已经明显超过了二元三激波可调节进气道。而实现这种超越的手段之一是唇口修形成更有棱角的形状。

3,J-10B的DSI对飞机总体减阻的贡献

sopc_dsp在我上面提到的发言中(外链出处http://www.fyjs.cn/bbs/htm_data/27/1012/296358.html。)详细讲述了J-10B的DSI如何使J-10B的跨音速和超音速阻力全面低于J-10A,从而配合DSI进气道效率提高导致的发动机增推,使J-10B在跨音速和超音速的机动性全面优于J-10A。我仅仅在此作一个小结:

A, DSI本身的迎风面积小于原进气道,关键原因是取消了附面层隔板系统;

B, 通过对前机身修形外加DSI鼓包的作用,使得J-10B更符合跨音速面积率和超音速面积率。

4,本文小结——我对J-10B的DSI进气道的总体看法:

1, 这个DSI以非常简单、重量很轻、并且隐身的固定形式,在性能上超过了比较复杂、比较沉重、而且不隐身的二元三激波可调节进气道;

2, 这个DSI凭借取消附面层隔板系统和利用前机身对来流的预压缩,减轻了飞机结构重量并且减小了飞机跨音速和超音速阻力。

关键词(Tags): #发动机#航空航天#隐身#飞行器总体设计通宝推:每周虎,菜菜丛,

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